钢球磨煤机

煤粉细度要求 75 %～ 80 %以上 ( 过 200 目) 时 ,磨机出力对应的风煤比取 4 ～ 5。 从国内现正在运行的 BBD 磨煤机来看 , 在高细度煤粉 ( 80 %以上 ) 时 , 磨 机出力应在原性能曲线基础上进行修正。 2004 年初法国 AL S TOM 对煤粉在高细度下线可看出在细度 80 %过 200 目以上时 ,从磨煤机性 能曲线上查得的钢球量须乘以相应的修正系数。 4 磨煤机入口 、 分离器出口流量的校核BBD 磨煤机每一规格固定配置相应直径的分磨机性能曲线提出了修正 ( 详见图 3)。 通过图 3 曲离器 ,但磨制高细度 、 煤流量较小或细度较粗 、 煤流 量较大的煤种时 ,须进行磨煤机入口 、 分离器出口流 量的校核。 因为在磨制高细度且煤流量较小时 , 如 果配置分离器直径太大会影响到选粉效果。 而在磨 制细度较粗煤流量较大的煤种时 , 磨煤机入口及分 离器直径内流量偏大 , 都会引起磨煤机阻力增大及 磨损加快。

磨机入口极图2 BBD3854 双进双出钢球磨煤机性能曲线限流量见表 2。 用容积法时,磨煤机出力可以按B_m=065C_(qq)C_(km)C_(mf)C_(lf)V进行估计。 利用相关系数法的相关性得出B_m=B’_(max)f_(gq)f_(km)f_(mf)f_(lf)。 两种方法的特点是计算简单迅速,因此,便于运行中估算钢球磨煤机的出力,设计时便于选择型号。 根据这两种方法,本文还提出两种设计和选择制粉系统的方法。 【作者单位】： 【关键词】： 钢球磨煤机 磨煤机选型 磨煤机出力 钢球装载量 出力计算 装载系数 磨煤出力 结构参数 修正系数法 热力发电 【正文快照】： 1钢球磨煤机出力计算,一钢球装载系数,,一焦又1。 %; 任.沙r低一钢球装载量,t;v一磨煤机筒体容积,V一0.785护L,m3。 前言：中电投贵州金元纳雍发电总厂总装机容量8×300MW，其中二厂锅炉采用哈尔滨锅炉厂股份有限公司引进Mitsui Babcock公司技术生产的双拱型下喷燃烧的“W”型火焰锅炉。

每台锅炉配四套正压直吹式制粉系统，每套制粉系统配备一台沈阳重型机械集团有限责任公司配套生产的BBD3854型双进双出磨煤机。 设计燃料为纳雍无烟煤，投产日期为2006年11月，共16台 磨煤机。 其中2机组（2005年投运）运行今，由于此类衬板的带球和抛球性能较差，其波形保持能力低、失效快，在波形失效后制粉效率会迅速降低。 加上二厂锅炉实际燃用煤种与设计煤种发生了较大的改变，且原煤中掺杂有大量的矸石和石块，磨煤机很难将其磨成粉末带出磨煤机，其大量滞留在磨煤机中，不仅加重了设备的荷载，减少了磨煤机的有效容积，同时也大大削弱了钢球的冲击动能，减小了磨煤机的有效出力。 严重时磨煤机电机电流达到130A以上（设计值在1055A），对系统出力和设备安全可靠性运行以及经济性运行造成了诸多影响。 仅2008、2009两年磨煤机减速机因过载断轴、轴承损坏等，检修费用达约500万元，造成机组多次降负荷运行，严重影响设备的安全运行。 磨煤机制粉单位平均电耗为36.85kWh/t（设计值为259 kWh/t），使单位制粉电耗较设计值增加约49%。

煤粉细度长期达不到设计值，造成机组经济性降低，发电煤耗增加。 从2009年1月3月的锅炉飞灰、大渣分析指标看，1号炉飞灰含碳量平均值为：9.43％，渣含碳量值为：304％、平均值为：19.68％。 2号炉飞灰含碳量平均值为：7.13％，渣可燃物含量值为：362％、平均值为：229％，机械未完全燃烧损失高。 为提高机组的整体经济性和设备的可靠性，降低能耗。

经集团公司批准，我厂相关技术人员对磨煤机多种衬板的性能进行了详尽的分析和调研，终采用了双面弧梯形衬板在纳雍发电总厂二厂2号炉D磨煤机上进行试验，各项指标均优于梯形波纹衬板，取得了良好的安全和经济效益。 临界速度的确定直接产生对衬板形状功能、抛球曲线、拌球曲线的设计参数影响。

且在运行期间易于保持出力降低的修正系数Kjd梯形波纹在实际工作过程中由于物料的磨损及结构导致在运行512个月后，其抛球曲线逐步失去应有的周向带球提升、法向抛球作用。 波纹的形状失去了抛球、拌球的功能，其碾磨介质沿着与磨机轴心平行的几乎为半圆形的离心轨迹向上升起，然后再相互簇拥着滚落下来，即所谓的 “潮涌”形态。 筒内有效制粉磨擦副点急剧降低，特别是对较大颗粒的原煤和矸石的冲击动能大大降低，出力产生两种主要制粉形式的动力源损失较大。 根据球球磨机的运动方向，衬板波纹的设计应分为主要抗磨损面（抛球曲线面）和辅助抗磨损面（拌球直线面）。 根据衬扳现实运行磨损状况，对抛球曲线面的弧度及角度?行认真的分折，综合考虑了结构强度及主要受力磨损面的实际运行工况要求，以及磨损介质的可磨性，对抛球曲面重新的设计。

钢球磨煤机,选型,2013